Diseño por sismo

1.1. Alcance y condiciones de análisis

Alcance. El proyecto sísmico comprenderá estructura, conexiones, cimentación y componentes cuyo daño pueda afectar seguridad. Se identificarán objetivos de desempeño y estados de revisión conforme a las referencias admitidas. Las etapas de obra y los cambios de configuración se considerarán cuando produzcan vulnerabilidad distinta de la condición final.

Las denominaciones del Reglamento y de las cuatro normas serán las establecidas en el numeral 1.1 de la Norma de Criterios y Acciones. La exigibilidad y adecuación de las funciones de dirección de obra en actuaciones exentas de responsiva se sujetarán al artículo 66 del Reglamento y al numeral 1.1 de la Norma de Criterios y Acciones, conservando las comprobaciones técnicas exigibles de cada especialidad.

Modelo y verificaciones. El modelo representará resistencia, masas por nivel, rigideces efectivas, condiciones de apoyo, diafragmas y elementos que modifiquen significativamente la respuesta, aunque éstos se denominen arquitectónicos. Se incluirán deformaciones por flexión y, cuando sean relevantes, por cortante, fuerza axial y torsión; los efectos de segundo orden se evaluarán conforme al numeral 7.3.

La revisión comprenderá resistencia, estabilidad, desplazamientos, compatibilidad de elementos no estructurales y transmisión a la cimentación. Se conservará un esquema de la trayectoria de cargas y se comprobará que los detalles de ejecución sostengan las hipótesis. Toda exclusión de un elemento o efecto se justificará en la memoria.

Referencias y responsabilidades. Las referencias externas y su admisión se sujetarán al numeral 1.2.3 de la Norma de Criterios y Acciones, incluida la compatibilidad de métodos y la caracterización territorial del sitio en Oaxaca.

El responsable del proyecto estructural elaborará y suscribirá el cálculo sísmico y justificará la selección del método, las masas, el espectro, las reducciones y los resultados. El responsable geotécnico proporcionará y suscribirá los datos de suelo, apoyo y respuesta del depósito de su intervención; ambos conciliarán la ficha del sitio y las acciones transmitidas a cimentación. Los autores de estudios de peligro o respuesta especializados identificarán su alcance y entregarán sus resultados al responsable estructural. La revisión de especialidad y la coordinación del director responsable de obra se regirán por las funciones del numeral 1.1 de la Norma de Criterios y Acciones y los artículos 65 a 68 del Reglamento.

Unidades de cálculo e intercambio. Se aplicará la convención del numeral 1.2 de la Norma de Criterios y Acciones. Las masas en kg y aceleraciones en m/s² producen fuerzas en N; para obtener kN se dividirá entre 1000. Los coeficientes espectrales a(T), a₀ y c son adimensionales: su producto por g = 9.80665 m/s² produce aceleración. Si el programa solicita coeficientes de g se introducirán como tales; si solicita aceleración se hará la conversión una sola vez, dejando constancia de las unidades de entrada. Los pesos Wᵢ y W₀ son fuerzas y no intensidades W, Wₐ o Wₘ de carga viva. Para pasar de peso en kN a masa en kg se multiplicará por 1000 y se dividirá entre g.

Tabla 1. Notación de la Norma.

Las convenciones generales de notación serán las del numeral 1.2 de la Norma de Criterios y Acciones. Se conservarán las unidades prescritas junto a cada expresión empírica.

1.2. Muros participantes y no participantes

Los muros que contribuyan a la resistencia lateral se incluirán en el modelo y se detallarán para transmitir las acciones correspondientes. Los considerados no participantes deberán disponer de separación o conexión compatible con los movimientos previstos y con su estabilidad fuera del plano. No se ignorará una interacción que pueda generar columnas cortas, torsión o concentración de rigidez; el detalle constructivo deberá sostener la hipótesis analítica.

Los muros participantes se conectarán al sistema resistente a lo largo de los bordes previstos por el modelo, con castillos, dalas, marcos o conectores capaces de transmitir sus acciones. Se revisarán las fuerzas que inducen en columnas, vigas, losas y uniones, además de su propia resistencia y estabilidad fuera del plano.

Los muros no participantes dispondrán de holguras y conexiones que permitan los movimientos de diseño sin adquirir involuntariamente función de puntal. Se comprobará su soporte perpendicular al plano y la permanencia de las holguras después de acabados y tolerancias. Un muro parcial que acorte la longitud libre de una columna se incluirá en el modelo o se separará mediante un detalle que impida esa interacción.

1.3. Regionalización y acciones

La acción sísmica se determinará para las coordenadas del sitio, su clasificación geotécnica y la importancia del edificio. La memoria identificará mapa o base de peligro, edición y parámetros y conservará el espectro numérico y gráfico.

Para Costa, Istmo, Valles Centrales, Mixteca y zonas serranas se examinarán las condiciones de peligro y sitio que correspondan a la ubicación concreta. La caracterización considerará roca, depósitos aluviales, rellenos, suelos blandos, agua y laderas cuando existan. Los nombres regionales servirán para orientar la investigación y no para asignar automáticamente un coeficiente o tipo de suelo.

El espectro incluirá amplificación de sitio y demás modificaciones que justifique el método adoptado. Los parámetros de un mapa general se complementarán con estudio de sitio cuando su escala o condiciones no representen el predio. La ficha explicará la relación entre investigación geotécnica, tipo de sitio y valores utilizados en el diseño.

La ficha de peligro contendrá coordenadas, cota, municipio, región sísmica, clasificación de suelo, fuente y edición de los parámetros, periodo de referencia e importancia. La región de peligro y el tipo de suelo se registrarán en campos distintos; una división administrativa no acreditará por sí misma las propiedades del subsuelo. Las zonas sísmicas y geotécnicas de una referencia externa no se equipararán por su denominación a las regiones o tipos de suelo de esta Norma ni a los grupos de importancia de la edificación.

Cuando el predio esté en una frontera cartográfica o la escala no permita localizarlo de manera inequívoca, se requerirá la definición del peligro compatible con el marco adoptado; la selección de región no se sustentará en interpolaciones no justificadas que reduzcan la demanda. La asignación regional requerirá comprobar la correspondencia entre el predio, la cartografía y los parámetros del método. El registro del proyecto conservará los parámetros originales y todas sus modificaciones.

Correspondencia territorial. Las claves de tres dígitos del cuadro identifican municipios; no son coordenadas ni claves de región. Su correspondencia con el predio se comprobará mediante la ficha de localización y la cartografía del método.

Tabla 2. Ámbito territorial de las regiones sísmicas.

Tabla 3. Municipios de la región sísmica B.

Tabla 4. Municipios asignados a la región C en distritos predominantemente D.

La ficha del predio localizará sus coordenadas en la cartografía municipal identificada por edición y relacionará municipio, distrito histórico y región de este cuadro. El tipo de suelo se determinará mediante el estudio geotécnico, por separado de la región. Un cambio de nombre o límite municipal deberá conciliarse con la delimitación territorial utilizada para establecer este cuadro; no trasladará automáticamente el predio a otra región. Cuando la tabla y el mapa difieran, exista duda de límite o el estudio revele una condición no representada, se resolverá la demanda mediante estudio de peligro y respuesta de sitio conforme al procedimiento de alternativas.

No se sustituirá la regionalización de este cuadro por una cartografía de otro método conservando simultáneamente sus parámetros espectrales. Una actualización territorial deberá revisar en conjunto mapa, espectro, suelo, importancia, reducción y desplazamientos. Esta relación no constituye una microzonificación ni acredita por sí sola el peligro del predio.

La clasificación I, II o III del suelo se establecerá conforme al numeral 2.1 de la Norma de Cimentaciones. Las memorias sísmica y geotécnica utilizarán una sola ficha de clasificación, suscrita por el responsable estructural y el responsable geotécnico. La región B, C o D no fijará el tipo de suelo. Ante discordancia entre periodo, velocidad de onda, penetración o descripción, se resolverá la respuesta del perfil; para predimensionar se envolverán las demandas de los tipos plausibles, sin sustituir con ello la clasificación final. Las zonas geotécnicas de la Ciudad de México no son equivalentes a estos tipos.

1.4. Desplazamientos, vidrios y separación

La revisión empleará los desplazamientos que correspondan al nivel de respuesta previsto por el método, incluyendo amplificaciones e irregularidades pertinentes. Las holguras de vidrios, juntas y separaciones entre edificios permitirán los movimientos relativos de diseño y sus tolerancias. Se comprobará posible golpeteo y continuidad de instalaciones. Las holguras no se medirán sólo con desplazamientos reducidos cuando la norma exija recuperar la respuesta esperada.

El desplazamiento relativo entre niveles, recuperado conforme al numeral 4.3, tendrá un máximo de 0.006 h. Podrá utilizarse 0.012 h cuando los componentes incapaces de admitir esa deformación estén desligados de forma efectiva; en sistemas con columnas que soportan directamente losas planas se conservará 0.006 h. Las estructuras de mampostería cumplirán además los límites específicos del material. h es la altura del entrepiso y se emplearán unidades iguales para h y desplazamiento.

En vidrios se revisará una holgura al menos igual a:

donde ${\Delta }_p$ es el desplazamiento relativo entre extremos del tablero; $H_v$ y $B_v$ son su altura y ancho. Las tres magnitudes se expresarán en unidades de longitud coherentes. Se agregarán las tolerancias y se comprobarán apoyo y retención del vidrio sin contacto rígido durante el movimiento.

La separación de cada cuerpo respecto de una colindancia no será menor de 50 mm ni de su desplazamiento lateral calculado más el incremento por altura de 0.001 H, 0.003 H o 0.006 H para los tipos de suelo I, II o III del marco adoptado, respectivamente. Entre dos cuerpos se sumarán las separaciones exigidas a cada uno y se examinará la posición de sus niveles. En la ruta simplificada, se emplearán al menos 50 mm y 0.007 H, 0.009 H o 0.012 H, respectivamente. Estas reglas no autorizan atribuir al sitio un tipo de suelo no demostrado. Las juntas permanecerán libres; tapajuntas e instalaciones permitirán el movimiento previsto.

!Desplazamiento relativo de entrepiso. Las posiciones mostradas son simultáneas; se aplicará la recuperación exigida por el método.

Figura 1. Desplazamiento relativo de entrepiso. Las posiciones mostradas son simultáneas; se aplicará la recuperación exigida por el método.

1.5. Sistemas especiales

Los sistemas fuera del campo de los métodos ordinarios requerirán justificación específica, referencias admitidas y revisión conforme al procedimiento de alternativas del Reglamento. Se identificarán límites de uso, evidencia experimental o analítica y detalles esenciales. Los dispositivos de aislamiento o disipación, cuando se propongan, deberán evaluarse como parte del sistema completo, incluyendo conexiones, desplazamientos, mantenimiento y comportamiento de respaldo.

El expediente comparará el sistema propuesto con una solución de referencia y definirá qué mecanismos producen su seguridad, los límites de demanda y la respuesta ante degradación o pérdida de un dispositivo. Se comprobarán desplazamiento máximo, holguras, estabilidad, acción vertical, temperatura y envejecimiento cuando afecten las propiedades.

Las especificaciones establecerán ensayes de calificación y aceptación, variación admisible de propiedades, identificación de piezas, instalación y acceso para inspección o reemplazo. La revisión comprenderá subestructura, superestructura y componentes que crucen la interfaz de movimiento. Los parámetros nominales de catálogo no sustituirán los valores de diseño respaldados por los ensayes exigibles.

1.6. Diafragmas y componentes

Se verificarán diafragmas, colectores y conexiones para conducir las fuerzas hacia el sistema lateral, atendiendo a aberturas y discontinuidades. Los elementos no estructurales se comprobarán por demanda sísmica y compatibilidad de deformación, con anclajes apropiados al soporte. La suposición de diafragma rígido deberá justificarse; no se aplicará cuando su flexibilidad altere de forma relevante la distribución de fuerzas.

El análisis identificará zonas de transferencia, bordes, huecos, entrantes y discontinuidades verticales. Se calcularán las fuerzas de membrana y las acciones en colectores, cuerdas y conexiones; su resistencia y rigidez se coordinarán con la distribución de fuerzas a los elementos verticales.

Si el diafragma no puede considerarse rígido se modelará su deformación en el plano o se empleará una distribución justificada que represente sus efectos. En cubiertas ligeras se verificará el arriostramiento y la unión de paneles y apoyos. Equipos, fachadas y plafones se revisarán para aceleración de soporte y movimiento relativo; los anclajes transmitirán la demanda al elemento estructural, no sólo al acabado.

La hipótesis de diafragma rígido se justificará comparando su deformación en planta con la respuesta de los elementos verticales para las acciones examinadas. Si la flexibilidad altera la distribución de fuerzas o los desplazamientos de los apoyos, el modelo la representará explícitamente. En plantas con aberturas, discontinuidades o cambios de rigidez, el plano localizará colectores, cuerdas y conexiones y mostrará la transferencia de fuerza a ambos lados de cada interrupción.

El autor del diseño de cada componente y sus anclajes determinará su demanda, capacidad y movimiento admisible y entregará esas acciones al responsable estructural, quien comprobará el elemento receptor y su transmisión al sistema principal. Los datos del suministrador identificarán producto, configuración y condiciones de validez. El director responsable de obra verificará la incorporación e instalación de la solución dentro de su intervención, conforme al artículo 116 del Reglamento. La memoria identificará las personas que suscriben el cálculo del componente, del anclaje y del soporte, aun cuando alguna desempeñe más de una función.

2.1. Método simplificado

Condiciones de aplicación. La ruta simplificada se limitará a edificios del grupo B que cumplan simultáneamente las siguientes condiciones: altura no mayor de 6.50 m; relación longitud/ancho en planta no mayor de 2.0; relación altura/dimensión mínima de base no mayor de 1.5; y al menos 75% de las cargas verticales soportadas por muros ligados entre sí mediante diafragmas suficientemente resistentes y rígidos.

La distribución de muros será sensiblemente simétrica en dos direcciones ortogonales y su excentricidad torsional estática no excederá 10% de la dimensión en planta medida paralela a ella, conforme al procedimiento de rigidez y distribución de fuerzas de la norma de material admitida para el sistema. Se comprobarán continuidad, aberturas, apoyos, conexiones y condiciones del material.

Continuidad del sistema resistente. Los muros resistentes conservarán continuidad vertical hasta la cimentación en las dos direcciones de análisis. La ruta simplificada no se aplicará a una planta baja abierta, a muros superiores que descarguen en elementos de transferencia, ni a una interrupción del sistema resistente por cocheras, locales o vanos. La presencia del 75% de carga vertical sobre muros no compensará esas discontinuidades. Las aberturas se representarán mediante los segmentos y conexiones que el método de material admita; un muro atravesado por vanos no se contará como paño íntegro.

La comprobación se hará por cuerpo y en ambas direcciones, empleando la altura desde el desplante y las dimensiones del sistema que efectivamente resiste. El porcentaje de carga vertical sobre muros se calculará con el mismo inventario de cargas del proyecto; no se inferirá de la proporción de superficie de mampostería.

Ficha de elegibilidad. La ficha de elegibilidad incluirá dimensiones, porcentaje de carga sobre muros, diafragma, excentricidad y material. La aplicación del método requerirá, además del cumplimiento de estos límites, la incorporación de sus coeficientes y de las comprobaciones completas de resistencia y detallado. Las construcciones que excedan el campo se analizarán con el método estático o dinámico pertinente.

La ficha se acompañará de plantas que identifiquen muros resistentes, vanos, continuidad y ligas con el diafragma. El incumplimiento de una sola condición excluirá la ruta simplificada; el espesor de los muros no permitirá exceder el límite de altura, ni la reducción de carga dispensará el requisito de simetría. Las ampliaciones previstas se comprobarán tanto en su etapa inicial como en la configuración final.

2.2. Análisis estático o dinámico

Elección del análisis. La elección se justificará por altura, configuración, regularidad, importancia y propiedades dinámicas conforme a la norma adoptada. Los métodos estáticos no se extenderán a estructuras fuera de sus límites. El análisis dinámico deberá contar con modelo y datos suficientes para representar la respuesta relevante.

Límites y exclusiones del método estático. Como límite general del método estático se admitirán alturas de hasta 30 m en estructuras regulares y 20 m en irregulares. Fuera de esos límites se utilizará análisis dinámico. La ampliación a 40 m y 30 m en suelo I sólo podrá utilizarse cuando la clasificación de suelo y esa excepción estén incorporadas de forma expresa al marco adoptado; no se aplicará por una descripción informal de terreno firme.

El método estático no se utilizará para edificaciones del grupo A ni para estructuras fuertemente irregulares conforme al capítulo 5, aun cuando cumplan los límites de altura. Estas estructuras se analizarán dinámicamente con representación de las irregularidades y de los modos relevantes.

Comprobaciones comunes. La elección se acompañará del cuadro de regularidad del capítulo 5. Los sistemas especiales y aquellos cuya respuesta no represente adecuadamente el método estático requerirán análisis específico aun cuando su altura sea menor. En todos los casos se verificarán torsión, segundo orden, componentes ortogonales, resistencia, desplazamientos y los estados de servicio pertinentes.

2.3. Interacción suelo–estructura

La interacción suelo–estructura se resolverá mediante un modelo conjunto o por subestructuras, sustentado en el estudio geotécnico del sitio. La memoria de cálculo identificará las formulaciones empleadas para obtener las rigideces, los amortiguamientos y los efectos de interacción cinemática, sus fuentes técnicas y sus límites de validez. Se justificará su compatibilidad con la geometría y el desplante de la cimentación, las condiciones de contacto, la estratigrafía y el nivel de deformación previsto. Las expresiones y tablas se aplicarán únicamente dentro de sus hipótesis de validez.

El procedimiento comprenderá:

I. Se determinarán geometría, desplante, contacto, densidad del suelo, velocidad de onda de cortante, relación de Poisson y curvas de reducción del módulo y amortiguamiento con la deformación. El módulo inicial se obtendrá de $G_{max}={\rho }_s{V}_s^2$; se usará el módulo compatible con la deformación de la iteración, no el inicial por defecto. II. Se calcularán las rigideces estáticas de traslación, cabeceo y torsión con una sola familia de soluciones del método seleccionado; se aplicarán las correcciones de empotramiento y los acoplamientos que correspondan a esa formulación. La memoria definirá los ejes, las unidades y las dimensiones de cada expresión, distinguiendo dimensiones completas de semidimensiones. III. Se evaluarán la frecuencia adimensional y los modificadores dinámicos a las frecuencias relevantes. Se distinguirán el amortiguamiento por radiación y el material; no se sumará nuevamente el material si ya forma parte de la impedancia compleja del suelo. IV. Se integrarán las impedancias en el modelo estructural y se repetirá el cálculo de frecuencias y propiedades del suelo hasta que la solución resulte estable respecto de las tolerancias declaradas. Se comprobará sensibilidad a los límites superior e inferior de las propiedades obtenidas del estudio geotécnico. V. Se representarán pérdida de contacto, deslizamiento o plastificación cuando aparezcan. Un resorte elástico bilateral no representará levantamiento; los límites de fuerza y resistencia se determinarán conforme a la Norma de Cimentaciones y al modelo no lineal elegido. VI. Se entregarán a cimentaciones las fuerzas y los movimientos concurrentes y se comprobarán derivas, giros, asentamientos y estabilidad. La entrada sísmica distinguirá movimiento de campo libre y de cimentación; la memoria justificará la función de transferencia cinemática empleada, sus hipótesis y su intervalo de frecuencias de validez para las condiciones del sitio y de la cimentación.

Para una representación lineal equivalente por grado de libertad j:

En estas expresiones, $\omega =2\pi f$, f se expresa en Hz, ${\beta }_j$ es la fracción de amortiguamiento equivalente definida por la impedancia a esa frecuencia e i es la unidad imaginaria. Para traslación, K se expresa en N/m y C en N·s/m; para giro, en N·m/rad y N·m·s/rad. La expresión de C se evaluará para frecuencias positivas; no se sustituirá ω = 0 en un cociente que divide entre ω. El caso estático se obtendrá del límite de la impedancia del modelo seleccionado, cuando exista. El signo +iωC corresponde a la convención temporal exp(iωt); si el programa utiliza exp(−iωt), se transformará coherentemente la parte imaginaria. Esta identidad permite trasladar la impedancia a resortes y amortiguadores; no proporciona por sí sola los valores de K o β. Éstos se obtendrán mediante las formulaciones identificadas en la memoria y las propiedades del suelo determinadas en el estudio geotécnico, dentro de sus respectivos límites de validez.

No se admitirá una reducción neta de demanda por interacción sin una regla local de reducción expresamente adoptada. Se comprobarán por separado la base fija y cada caso de base flexible y se dimensionará con los efectos más desfavorables para cada verificación, conservando dentro de cada caso las acciones concurrentes. Se mantendrán los mínimos del numeral 8.2. La envolvente no admitirá reducciones no justificadas de demanda ni la omisión del modelo flexible cuando éste incremente desplazamientos o requiera otra cimentación.

La memoria incluirá una ficha por impedancia o resorte: grado de libertad, geometría, estrato, condición de contacto, expresión y edición del método, parámetros, unidades y rango de frecuencia. La rigidez traslacional, la rotacional y los términos de acoplamiento conservarán sus dimensiones respectivas. Se comprobarán equilibrio y correspondencia de signos mediante una carga o momento unitario antes de incorporar el apoyo al modelo global.

La obtención de rigidez a partir del módulo del suelo utilizará soluciones que correspondan a la geometría y al perfil del sitio. La relación entre módulo y velocidad de onda no sustituirá esa solución. El amortiguamiento del apoyo se distinguirá del asignado a la superestructura para evitar contar dos veces la misma disipación.

3.1. Construcción del espectro

El espectro por tramos se calculará con la aceleración espectral a(T) expresada como fracción de la gravedad:

Tabla 5. Parámetros del espectro por región y tipo de suelo.

La aplicación de este conjunto requerirá su aprobación expresa junto con la regionalización del numeral 1.3; en su defecto, se utilizará un conjunto íntegro de peligro de sitio aceptado conforme al procedimiento de alternativas.

Los coeficientes $a_0$, c y r son adimensionales; los periodos se expresan en segundos. La tabla corresponde a la referencia de importancia ordinaria. Para el grupo A se multiplicarán una sola vez las ordenadas por 1.5; no se multiplicarán los periodos ni r. Se registrará si la importancia ya está incorporada en el espectro de entrada. Los valores reducidos de fuerza se obtendrán posteriormente conforme al capítulo 4.

No se combinarán celdas de esta tabla con las de otra parametrización ni se aplicará una rama que divida entre un periodo inicial nulo.

La ficha de cálculo identificará coordenadas, región, suelo, conjunto adoptado y procedencia de cada modificación. Se comprobarán T ≥ 0, $a_0$ ≥ 0, c ≥ $a_0$, 0 < $T_a$ ≤ $T_b$ y r > 0. La expresión de cálculo deberá satisfacer a(0) = $a_0$, continuidad en los dos periodos de transición y a(T) = c en la meseta. Se conservarán tabla numérica, gráfica y archivo reproducible de los espectros elástico y reducido, con las unidades de aceleración utilizadas por el modelo.

Un estudio de sitio alternativo entregará el espectro completo y su compatibilidad con importancia, amortiguamiento, reducción, cortante mínimo y desplazamientos. No se sustituirá únicamente la aceleración inicial o la meseta de esta familia por un dato de otro método.

Para las construcciones comprendidas en el supuesto limitado del grupo C del Reglamento se conservará la demanda de referencia del grupo B, salvo que un método específico admitido establezca y justifique otra. La condición temporal o desmontable no autorizará por sí sola reducir las ordenadas ni omitir la revisión sísmica.

3.2. Condiciones particulares del sitio

El estudio de sitio evaluará espesor y propiedades de estratos, velocidades o indicadores geotécnicos que requiera el método, agua subterránea y comportamiento dinámico. En depósitos aluviales y rellenos se comprobarán contrastes de rigidez, amplificación, deformación permanente y susceptibilidad a licuación cuando las condiciones la hagan pertinente.

En laderas se examinará estabilidad y posible modificación topográfica de la acción; cerca de cauces se coordinarán erosión y nivel del agua con cimentaciones. Los perfiles, ensayes y parámetros se relacionarán con las coordenadas y profundidad del modelo utilizado.

Si se realiza respuesta específica, se documentarán acciones de entrada, propiedades, incertidumbre, método y espectros obtenidos y se compararán con el marco de referencia. La necesidad de ese estudio se decidirá por las condiciones y límites del método aprobado, no por atribuir un único suelo a una región completa.

El perfil se extenderá hasta la profundidad que controle la respuesta dinámica; se registrarán espesores, densidades, velocidades o ensayes correlacionados y nivel de agua. Las correlaciones indicarán alcance, dispersión y justificación, sin convertir un valor aislado de penetración en un perfil completo de velocidades.

Se requerirá una evaluación específica cuando existan estratos blandos profundos, contrastes importantes, rellenos heterogéneos, susceptibilidad a licuación o inestabilidad, o cuando el sitio quede fuera de las hipótesis de la clasificación adoptada. Se documentarán deformación permanente, pérdida de resistencia y compatibilidad de la cimentación. Si se utilizan registros, se explicarán selección, componente, escala, condición de afloramiento o base y tratamiento de incertidumbre.

4.1. Reducción de fuerzas

Los factores de comportamiento o reducción se asignarán al sistema real, a su ductilidad y a los detalles que la hacen posible. La memoria identificará los requisitos que sustentan el factor y su aplicación en cada dirección. No se aplicará un factor favorable por la sola denominación del material; las conexiones, mecanismos resistentes y calidad de ejecución deberán ser compatibles con la capacidad supuesta.

Para el espectro por tramos se utilizará:

donde T es el periodo y $T_a$ el periodo de transición, ambos en segundos; Q y Q′ son factores adimensionales. Cuando el método no evalúe el periodo se empleará $Q\prime =Q$. Se comprobarán Q′(0) = 1, continuidad en $T_a$ y compatibilidad con los parámetros del espectro y los requisitos del material.

La reducción efectiva para fuerzas será:

donde κ es el ajuste de regularidad del numeral 5.2. Se aplicará una sola vez al espectro o a las fuerzas, dejando constancia de su ubicación en el cálculo. Q caracteriza la capacidad de comportamiento y $Q{\prime }_e$ la reducción aplicada; se distinguirán al recuperar desplazamientos. El valor de Q se justificará por dirección y por todos los entrepisos.

Se utilizará Q ≥ 1. La rama constante de Q′ comienza en $T_a$ y comprende todo el intervalo hasta $T_b$ y los periodos mayores; no quedará un intervalo sin definición. La memoria comprobará la continuidad y conservará por separado Q, Q′, κ y $Q{\prime }_e$ en cada dirección o modo.

4.2. Categorías y sistemas

La clasificación distinguirá marcos, muros, sistemas combinados y otros admitidos, precisando distribución de resistencia y rigidez. Los requisitos de confinamiento, conexión y jerarquía resistente se atenderán según la referencia técnica correspondiente. Si se combinan subsistemas con comportamiento diferente, la asignación de factores deberá ajustarse al caso permitido y no promediar valores sin regla que lo autorice.

El cuadro resume las categorías de comportamiento sísmico. Su aplicación estará sujeta a los requisitos de este numeral y al método de material compatible:

Tabla 6. Factores de comportamiento sísmico por sistema estructural.

Para Q = 4 se comprobarán conjuntamente los requisitos siguientes:

I. La resistencia de todos los entrepisos procederá de marcos no contraventeados de acero, concreto reforzado o compuestos, o de marcos combinados con contravientos, muros de concreto o placas de acero. En los sistemas combinados, los marcos resistirán por sí solos al menos el cincuenta por ciento de la fuerza sísmica de cada entrepiso.

II. Los muros de mampostería ligados se considerarán en el análisis. Sólo se contará su resistencia lateral para esta categoría cuando sean de piezas macizas y los marcos y muros de concreto, acero o compuestos puedan resistir al menos el ochenta por ciento de la fuerza lateral total sin la contribución de la mampostería.

III. El mínimo cociente entre capacidad resistente y demanda de entrepiso no será más de treinta y cinco por ciento inferior al promedio de esos cocientes. Se incluirán los elementos participantes al calcular capacidades. El último entrepiso se excluye únicamente de esta comprobación de uniformidad, no de resistencia, detalle ni de las restantes exigencias.

IV. Los marcos y muros de concreto cumplirán el detallado dúctil del método de material; los marcos rígidos de acero, el de alta ductilidad, o el correspondiente a contraventeo excéntrico.

Para Q = 3 se conservarán las condiciones de participación de mampostería y detalle dúctil pertinentes, aunque no se cumplan en todos los entrepisos el reparto del cincuenta por ciento o la uniformidad requeridos para Q = 4. El sistema deberá acreditar su pertenencia a la categoría Q = 3 de este numeral y su compatibilidad con la norma de material; las losas planas, madera y contraventeos concéntricos dúctiles cumplirán además sus requisitos específicos de material. La reducción de Q no compensará una conexión o mecanismo sin resistencia demostrada.

Q = 2 comprenderá los sistemas de ductilidad ordinaria del cuadro, sujetos a sus requisitos de material, incluidos losas planas con columnas, marcos de ductilidad ordinaria y mampostería maciza confinada. Prefabricados, presforzados, madera y acero conservarán las condiciones y excepciones de su norma de material. Q = 1.5 corresponderá a mampostería hueca confinada o reforzada interiormente y a los demás sistemas expresamente admitidos para esa categoría por el método de material, que acrediten sus detalles. Para sistemas no comprendidos se empleará Q = 1, sin que ello dispense demostrar resistencia y estabilidad; un valor mayor requerirá el procedimiento de alternativa.

En una dirección se utilizará el menor Q que corresponda a sus entrepisos. Podrá diferir entre direcciones si sus sistemas lo justifican. No se promediarán factores de subsistemas ni se asignará a tierra, adobe o bajareque el Q de la mampostería industrializada sin una referencia específica o alternativa demostrada.

Normas de materiales. La resistencia, el detallado, las conexiones, la ejecución y las inspecciones se verificarán con las disposiciones de materiales admitidas para Oaxaca conforme al numeral 3.2 de la Norma de Criterios y Acciones y al artículo 9 del Reglamento. La memoria identificará para cada sistema el documento, la edición, los apartados y el acto que permita su empleo. Los mapas, espectros y factores territoriales de otras entidades no se incorporarán por la sola elección de una norma de material.

Para Q = 3 o Q = 4 se entregará una matriz por sistema resistente con: requisito de este numeral, sección de la norma de material, plano de detalle y comprobación. Deberán satisfacerse simultáneamente las condiciones de sistema, ductilidad, capacidad, conexiones, confinamiento, regularidad y control de ejecución. La asignación de Q = 3 o Q = 4 no podrá sustentarse exclusivamente en la resistencia nominal de una sección o en la referencia a una norma de material. Mientras esa correspondencia no sea aceptada, el proyectista usará el valor menor cuyos requisitos completos pueda demostrar o presentará una solución alternativa integral; no asignará Q = 2 automáticamente a un sistema que tampoco satisface sus requisitos.

Para cada dirección se integrará un cuadro que vincule sistema resistente, material, nivel de ductilidad, Q, límite de distorsión, norma y edición, requisitos de miembros y conexiones y comprobación de su cumplimiento. El uso de Q alto requerirá que planos y especificaciones incorporen todos los detalles de los que depende. La resistencia nominal mayor o la denominación del sistema no dispensarán ninguno de los detalles exigidos.

4.3. Regularidad y desplazamientos

Los ajustes por irregularidad se aplicarán junto con el espectro y los factores de reducción de manera consistente. Para revisar desplazamientos se recuperará la respuesta exigida por el método; no se utilizarán directamente los resultados reducidos sin ese tratamiento.

La memoria mostrará la secuencia de factores y sus efectos. Las limitaciones de un sistema no se resolverán exclusivamente disminuyendo las fuerzas en el modelo.

En el método de espectro por tramos de esta Norma, los desplazamientos obtenidos con fuerzas reducidas se multiplicarán por Q para la revisión de deformación; cuando el análisis modal emplee reducciones distintas por modo se conservará la trazabilidad de su aplicación. Se incluirán las modificaciones del cortante mínimo del numeral 8.2 y se evitará multiplicar de nuevo resultados que el programa ya haya amplificado.

El desplazamiento relativo de entrepiso se calculará entre puntos verticalmente correspondientes, incluyendo torsión y efectos de segundo orden cuando procedan; la distorsión será ese desplazamiento dividido entre la altura del entrepiso. En análisis modal se seguirá la secuencia de diferencias y combinación del numeral 8.1. Se revisarán centro y bordes de cada planta y se reportará la demanda que gobierne componentes y juntas. La memoria mostrará desplazamiento reducido, factor aplicado, desplazamiento de revisión y límite.

5.1. Identificación de irregularidades

Se comprobarán distribución de masas y rigideces, continuidad de elementos, cambios de resistencia, geometría en planta y elevación, diafragmas y torsión conforme a los criterios adoptados. La memoria registrará cada condición y clasificará la estructura como regular, irregular o fuertemente irregular según corresponda. La regularidad no se determinará sólo por la forma exterior del edificio ni por la simetría arquitectónica.

La estructura será regular sólo si satisface las once condiciones siguientes en la configuración analizada:

1. Distribución sensiblemente simétrica de masas y elementos resistentes respecto de dos ejes ortogonales, con éstos aproximadamente paralelos a dichos ejes.
2. Altura dividida entre dimensión menor de base no mayor de 2.5.
3. Relación largo/ancho de base no mayor de 2.5.
4. Entrantes y salientes de planta no mayores de 20% de la dimensión paralela correspondiente.
5. Diafragma resistente y rígido en cada nivel.
6. Aberturas de diafragma sin dimensión mayor de 20% de la paralela de planta, área total no mayor de 20% del piso y sin asimetría o cambio de posición significativo entre niveles.
7. Peso de cada nivel entre 70% y 110% del inmediato inferior; el último nivel queda exento sólo del mínimo de 70%.
8. Área de cada piso entre 70% y 110% de la inferior, con la misma excepción del mínimo para el último, y ninguna mayor de 150% del menor piso inferior.
9. Columnas restringidas en dos direcciones ortogonales en todos los pisos por diafragmas y vigas o losas.
10. La rigidez al corte de cada entrepiso no excederá 1.5 veces la del inmediatamente inferior; la misma desigualdad se comprobará para su resistencia al corte. Se exceptúa el último entrepiso. Esta condición limita el aumento hacia arriba; las restantes condiciones de regularidad y las comprobaciones de entrepiso débil o flexible conservan su aplicación.
11. Excentricidad torsional estática de cada entrepiso no mayor de 0.10 b, siendo b la dimensión de planta paralela a la excentricidad.

El incumplimiento de una condición clasificará el cuerpo como irregular. Será fuertemente irregular si alguna excentricidad excede 0.20 b o si la rigidez o resistencia de un entrepiso es mayor del doble de la del inferior. El cuadro presentará valores por nivel, dirección, condición y resultado; la clasificación global se sustentará en esos resultados.

5.2. Correcciones y método

Las correcciones exigibles se aplicarán a demanda, factores o método de análisis en los términos de la norma admitida. Se identificarán zonas y elementos críticos y se revisará la sensibilidad del modelo. Una corrección numérica no sustituirá la continuidad constructiva o los detalles necesarios para transmitir acciones. Si la irregularidad excluye un método, se adoptará el método procedente y se documentará el cambio.

Se adoptará κ = 1.0 si se satisfacen las condiciones de regularidad; 0.9 si se incumple una; 0.8 si se incumplen dos o más; y 0.7 si existe irregularidad fuerte. La última condición prevalece. La reducción efectiva $Q{\prime }_e$ no será menor de 1.0 conforme al numeral 4.1.

El expediente conservará la clasificación antes y después de cada cambio estructural. Se revisarán especialmente entrepisos débiles o flexibles, transferencias, discontinuidad de muros y torsión. El factor κ no habilitará el método simplificado ni ampliará los límites de altura del método estático. Cuando cambie la clasificación se actualizarán fuerzas, desplazamientos, conexiones y cimentación.

6.1. Hipótesis y comprobaciones

El cálculo simplificado utilizará el grupo, cargas, configuración y ficha de elegibilidad del numeral 2.1. Se determinarán peso sísmico por nivel, demanda en cada dirección, cortante y resistencia de los muros y sus conexiones, con el coeficiente y los parámetros de material del método adoptado.

En vivienda progresiva se examinará la configuración final prevista y cada etapa estable de construcción. Los materiales de tierra y sistemas tradicionales se tratarán dentro de los límites que una referencia específica o alternativa aprobada demuestre; el límite geométrico de baja altura no autoriza atribuirles resistencia o ductilidad de mampostería industrializada.

Si no se cumplen los límites del numeral 2.1 o no puede acreditarse la resistencia y el detalle mediante el conjunto de disposiciones aceptado, se empleará un análisis estático o dinámico y la norma de material correspondiente. La tabla de coeficientes simplificados no autoriza a omitir la norma de resistencia ni a aplicar una segunda reducción por Q.

Para los edificios elegibles del grupo B se utilizarán los siguientes coeficientes sísmicos reducidos $c_s$; no se dividirán nuevamente entre Q o Q′:

Cada fila identifica una combinación de región sísmica y tipo de suelo. Las letras B, C y D corresponden a regiones, y los números romanos I, II y III, a tipos de suelo. Estas claves no numeran las filas ni sustituyen la clasificación de importancia de la edificación.

Tabla 7. Coeficientes sísmicos reducidos para el método simplificado.

Para el procedimiento simplificado se obtendrá el cortante basal mediante:

Las fuerzas por nivel se calcularán mediante:

donde $W_i$ es el peso sísmico de cada nivel y $h_i$ su altura desde el desplante; $c_s$ es el coeficiente sísmico del procedimiento. $V_0$, $W_i$ y $F_i$ se expresarán en unidades de fuerza coherentes, y las alturas en una misma unidad de longitud. El cortante del entrepiso k será la suma de $F_i$ de los niveles situados en él y por encima. En cada dirección y entrepiso, ese cortante se integrará en la combinación de acciones para obtener la demanda de diseño $V_{u,k}$ de la expresión de cálculo. La suma de resistencias de diseño de los muros efectivos no será menor que dicha demanda factorizada; no incluirá muros desconectados, discontinuos o no aptos para el mecanismo.

El cortante y las fuerzas de este numeral representan la acción sísmica antes de los factores de carga de la combinación de falla. Para compararlos con resistencias de diseño se integrarán las acciones concurrentes y el factor accidental de Criterios y Acciones, sin aplicar una nueva reducción por Q. Las resistencias de los muros se determinarán con una norma de material y edición identificadas; no se sustituirá esa verificación por una tensión admisible de procedencia distinta.

La resistencia de los muros se determinará mediante el método de material admitido conforme al numeral 4.2, distinguiendo mampostería confinada y reforzada interiormente y sus condiciones de análisis. La memoria identificará tipo de pieza, mortero, resistencia de diseño, carga axial, dimensiones, esbeltez, confinamiento y refuerzo. No se sustituirán esas resistencias por un esfuerzo único para todo muro ni se aplicará a adobe una fórmula de mampostería confinada.

Para cada muro se registrarán la altura libre, la longitud efectiva, el espesor y las aberturas. La distribución de demanda y la suma de resistencias incorporarán el tratamiento de esbeltez y área efectiva que exija la misma norma de material utilizada para calcular la resistencia. No se supondrá contribución proporcional al área bruta de todos los muros cuando ese método establezca áreas efectivas. El factor de área efectiva para distribución de fuerzas se distinguirá de los factores de resistencia y de la reducción por flexocompresión; no se multiplicarán indiscriminadamente entre sí. Si el método de material no define el tratamiento del muro considerado, ese muro no se justificará mediante la ruta simplificada.

En cada entrepiso y dirección se formará el cortante a partir de las fuerzas de los niveles superiores. Se aplicarán los factores de la combinación accidental de la Norma de Criterios y Acciones una sola vez, y el factor de resistencia de la norma de material una sola vez. La comprobación se expresará como:

$V_{u,k}$ es la demanda de diseño del entrepiso k y $V_{R,j,k}$ la resistencia de diseño del muro j en esa dirección, con su factor de resistencia ya incluido. La suma no permite compensar una falla local: se comprobarán también distribución entre muros, capacidad axial y de flexocompresión, conexiones de diafragma y cimentación, aberturas y estabilidad fuera del plano. El cálculo comprenderá, en ese orden, la determinación del peso sísmico, la aplicación del coeficiente reducido, la obtención de fuerzas de piso y cortantes de entrepiso, la integración de las combinaciones de acciones y la comprobación de resistencias de diseño y detalles.

La verificación incluirá muros efectivos en cada dirección, efecto de aberturas, estabilidad fuera del plano, unión entre muros y diafragma y transmisión a la cimentación. Los resultados se relacionarán con dimensiones, refuerzo o confinamiento y detalles de ejecución en planos.

La simplificación del reparto no dispensará acciones gravitacionales, estabilidad fuera del plano, conexiones, cimentación y separación entre construcciones. La elegibilidad no autoriza aplicar estos coeficientes a materiales distintos sin demostrar el comportamiento cíclico y el detalle correspondiente.

6.2. Límites del resultado

El informe mostrará las verificaciones que cubre el método y las que se realizan por separado. Las ampliaciones, cambios de vanos o retiro de muros requerirán reevaluar tanto elegibilidad como capacidad. La reutilización del cálculo de una vivienda tipo requerirá comprobar suelo, geometría, materiales, cargas y ejecución del caso particular. Las hipótesis esenciales deberán reflejarse en planos y supervisión.

La entrega incluirá ficha de elegibilidad firmada, planta de muros por nivel y dirección, cargas, coeficiente, cortantes, resistencias, conexiones, cimentación y separaciones. Se identificará la hipótesis que permite simplificar el reparto y se indicarán las comprobaciones que el método no resuelve.

La apertura de un vano, retiro de muro, sustitución de cubierta, instalación de tinaco o crecimiento de niveles requerirá revisar el modelo completo afectado. Si deja de cumplirse una condición del numeral 2.1, la ampliación se diseñará con el método que corresponda y se evaluará su interacción con lo existente. La similitud de una planta arquitectónica no acreditará equivalencia estructural.

7.1. Fuerzas y cortantes

Las fuerzas laterales se determinarán con masas, alturas, periodo y distribución prescritos por el método adoptado. Se comprobarán cortante basal, cortantes de entrepiso y transferencia a elementos resistentes. Las reducciones o ajustes deberán satisfacer sus condiciones de validez y aplicarse de manera trazable. El peso sísmico se coordinará con las intensidades de carga correspondientes, sin inclusiones u omisiones de acciones destinadas a modificar el resultado sin sustento técnico.

Para la ruta estática básica se calculará el peso sísmico total mediante:

El cortante basal será:

donde c, $Q{\prime }_e$ y $a_0$ son parámetros adimensionales compatibles con el sitio y el grupo. $W_0$ y $V_0$ se expresarán en unidades de fuerza coherentes.

Las fuerzas por nivel serán:

donde $W_i$ es el peso sísmico del nivel i y $h_i$ su altura desde el desplante; el denominador suma los productos de peso y altura de los niveles considerados.

Se comprobará $\sum F_i=V_0$ y se obtendrán los cortantes por suma de fuerzas superiores. El momento de vuelco será:

donde $M_0$ es un momento, expresado en kN·m cuando $F_i$ esté en kN y $h_i$ en m. No se expresará en kN/m, unidad que corresponde a fuerza por unidad de longitud.

$W_i$ incluirá cargas permanentes y las variables con intensidad instantánea pertinente. Las masas se localizarán en sus centros reales y los pesos de equipos o apéndices se incluirán donde transmiten su acción. Las fuerzas se repartirán según rigidez y torsión, no por área de columna.

El periodo se obtendrá de un modelo que represente masa y rigidez; se confrontará con una estimación independiente. La ruta estática básica de este numeral no incorpora una reducción adicional por periodo largo. Se mantendrá su distribución de fuerzas o se utilizará el análisis dinámico del capítulo 8. Una alternativa que reduzca la demanda por periodo requerirá el procedimiento integral admitido, incluidos sus límites y distribución; no bastará sustituir c por una ordenada menor en la expresión básica.

7.2. Apéndices, equipos, componentes y péndulos invertidos

Se considerarán amplificación de respuesta, concentración de masa, flexibilidad de apoyo y demanda en conexiones de apéndices, equipos y estructuras tipo péndulo invertido. Las fuerzas se transmitirán al sistema principal y a cimentación. No se representará un componente flexible como masa rígidamente unida cuando su respuesta altere la demanda. Los anclajes se verificarán en las direcciones y estados relevantes.

Acción de componentes. La fuerza de un componente será:

donde $m_c$ es la masa; $a_f$, la aceleración máxima absoluta de su apoyo en la dirección examinada; y ${\gamma }_a$, el factor de amplificación. La aceleración y los periodos empleados corresponderán a esa misma dirección y ubicación del apoyo. Masa y aceleración se expresarán en unidades compatibles con la fuerza $F_c$; si $a_f$ se expresa como fracción de g, se multiplicará por g.

Para el procedimiento aproximado de componentes se empleará:

El factor de amortiguamiento será:

donde $r_t$ es el periodo del componente dividido entre el periodo dominante del piso; $Q_c$, el factor de comportamiento del componente; y ${\zeta }_c$, la fracción de amortiguamiento crítico. Estos factores son adimensionales. A falta de justificación se tomará ${\zeta }_c=0.02$. Si no se conoce $r_t$ y se adopta ${\zeta }_c=0.02$, se empleará ${\gamma }_a=4.8/Q_c$. Para un amortiguamiento distinto de 0.02 se determinará $r_t$ y se calculará ${\gamma }_a$ mediante las expresiones de este numeral, con el amortiguamiento justificado; no se utilizará el sustituto de este párrafo.

$Q_c$ será 1 para un contenido rígido sin anclaje, 1.5 para elementos anclados de baja ductilidad y 2.5 para ductilidad limitada a alta efectivamente demostrada en elemento y anclaje. No se reducirá nuevamente la fuerza por el Q de la estructura principal. Se comprobarán resistencia, deslizamiento, vuelco y desplazamiento en dos direcciones y se transmitirán las reacciones a sus apoyos.

Aceleración absoluta del apoyo. La aplicación de las expresiones requiere $r_t$ ≥ 0 y ${\zeta }_c$ > 0, expresado como fracción del amortiguamiento crítico. La aceleración del apoyo será absoluta y corresponderá al nivel de respuesta exigido para el componente. Una aceleración reducida por el comportamiento de la estructura no se utilizará directamente como aceleración del piso sin la recuperación o evaluación que justifique el método. Los contenidos rígidos sin anclaje se comprobarán por equilibrio de deslizamiento y vuelco, con su aceleración absoluta y sin atribuirles ductilidad de un anclaje inexistente.

Cuando la aceleración del apoyo se obtenga mediante historias de respuesta, se calculará como $a_{abs,i}(t)=a_g(t)+a_{rel,i}(t)$, con signos y ejes coherentes, y se tomará la máxima magnitud de la historia correspondiente conforme al tratamiento de registros del numeral 8.3. La aceleración relativa se evaluará en la ubicación del apoyo e incluirá la torsión y la flexibilidad local que afecten su movimiento. En un análisis modal se empleará un procedimiento de aceleraciones absolutas que considere los modos y la respuesta residual necesarios para esa magnitud; cumplir únicamente la masa participante para fuerzas globales no acreditará la aceleración local.

Las fuerzas estáticas equivalentes de piso divididas por su masa, especialmente si están reducidas por comportamiento, no se identificarán directamente con la aceleración absoluta del apoyo. Si el diseño global se resuelve por la ruta estática, la revisión de componentes se complementará con una evaluación dinámica o un procedimiento específico de aceleraciones de piso admitido y compatible con el nivel de peligro del proyecto.

Desplazamientos y límites de amplificación. Un valor de γₐ menor que uno requerirá comprobar que el periodo, el amortiguamiento, la capacidad de desplazamiento y las conexiones sostienen la respuesta flexible supuesta, sin impacto contra topes ni pérdida de apoyo. En contenidos rígidos sin anclaje no se utilizará el periodo de un componente flexible para disminuir la revisión de deslizamiento o vuelco. El factor de comportamiento Qc no sustituirá la comprobación de desplazamientos del componente.

Péndulos invertidos y respuesta acoplada. Los péndulos invertidos requerirán representación de masa concentrada, flexibilidad, rotación y efectos de segundo orden. No se aplicará al soporte flexible una hipótesis de empotramiento rígido del contenido. Cuando la masa del apéndice altere la respuesta del edificio, se analizará el sistema acoplado. Las verificaciones específicas se completarán conforme al numeral 9.1.

7.3. Torsión y segundo orden

Se evaluarán excentricidades de masa y rigidez y los efectos accidentales establecidos por la referencia aplicable. El modelo y la distribución de fuerzas deberán representar la respuesta torsional. Se comprobarán efectos de segundo orden mediante los criterios de estabilidad adoptados, incluyendo desplazamientos consistentes con la demanda. Las comprobaciones exigidas se efectuarán aun cuando la configuración presente simetría aparente.

En el análisis estático se revisarán las dos excentricidades de diseño siguientes:

donde $e_s$ es la magnitud no negativa de la distancia entre los centros de masa y rigidez y b la dimensión perpendicular a la fuerza, paralela a esa excentricidad; ambas se expresarán en una misma unidad de longitud. Las dos expresiones se evaluarán con esa magnitud, no con una coordenada de excentricidad firmada. En cada entrepiso se identificará el sentido local desde el centro de rigidez hacia el centro de masa y se transformarán las excentricidades de diseño al sistema de ejes del modelo, conservando el signo del resultado de cada expresión. Si los centros coinciden, se considerarán las dos posiciones accidentales opuestas, de magnitud 0.10 b. Se mantendrá un sistema global de signos en toda la altura y se documentará la orientación local de cada nivel. Se considerarán ambos sentidos de acción y la envolvente desfavorable por elemento. Ningún elemento se diseñará por debajo del efecto que le corresponda del cortante directo.

Las comparaciones de mínimos entre entrepisos se efectuarán por magnitudes, para cada sentido de torsión considerado: la excentricidad de diseño no será menor de la mitad de la máxima calculada en los entrepisos inferiores y el momento torsionante no será menor de la mitad del máximo de los superiores. Su aplicación conservará el sentido correspondiente en el modelo. Para Q ≥ 3, la magnitud de la excentricidad estática no excederá 0.20 b en ningún entrepiso. Los centros de rigidez se determinarán a partir de la respuesta del sistema; su coincidencia con el centro geométrico deberá demostrarse y no se deducirá de la simetría aparente.

Para decidir si se omiten efectos de segundo orden se verificará en todos los entrepisos:

donde P es la magnitud de la carga vertical de compresión concurrente situada en y sobre el entrepiso; V, la magnitud positiva del cortante de la dirección revisada; Δ, la magnitud del desplazamiento relativo de revisión que produce el efecto desestabilizante entre los niveles del entrepiso; y h, su altura positiva. Las magnitudes procederán de una misma combinación y estado de respuesta; no se reunirán máximos independientes. No se introducirá un signo negativo de cortante o desplazamiento para reducir θ. Cuando V sea nulo o el cociente no represente el mecanismo de estabilidad, se evaluarán explícitamente los efectos de segundo orden y la estabilidad mediante un modelo compatible; no se acreditará su omisión con un cociente indefinido. La distorsión es Δ/h y no se introducirá en el lugar de Δ. P y V se expresarán en las mismas unidades de fuerza, y Δ y h en las mismas unidades de longitud; θ es adimensional. Si una comprobación no satisface el límite, se analizarán explícitamente esos efectos. El cumplimiento del límite de θ no dispensará la comprobación de estabilidad ni permitirá aceptar mecanismos inestables.

!Excentricidad estática en planta. Aplicar ambas expresiones de excentricidad de diseño del numeral, ambos sentidos y la envolvente por elemento.

Figura 2. Excentricidad estática en planta. Aplicar ambas expresiones de excentricidad de diseño del numeral, ambos sentidos y la envolvente por elemento.

7.4. Direcciones y asimetría

Las acciones en direcciones ortogonales se combinarán conforme a las reglas adoptadas, considerando signos y respuestas desfavorables. Los sistemas con resistencia o rigidez asimétrica deberán verificarse para ambos sentidos. La memoria identificará combinaciones que gobiernan elementos y conexiones y evitará sumar máximos incompatibles o descartar componentes sin fundamento técnico.

Se examinará 100% de la acción sísmica en una dirección más 30% de la perpendicular y se repetirá intercambiando las direcciones. Para cada caso se considerarán los signos que produzcan la mayor demanda en elementos, uniones y cimentación. Las acciones gravitacionales concurrentes se conservarán con el mismo estado y factores de la combinación.

La asimetría de resistencia se evaluará en ambos sentidos; no se atribuirá igual capacidad a un elemento que sólo resiste tensión, a una conexión unilateral o a un muro con distinta configuración de vanos. Cuando la respuesta no pueda representarse por una rigidez y resistencia simétricas, el modelo y criterio de reducción se justificarán específicamente. La aplicación de la combinación 100/30 no dispensará esa justificación.

La combinación 100/30 se aplicará a edificios comprendidos en el procedimiento ordinario. Los tanques, péndulos invertidos, chimeneas y sistemas con comportamiento asimétrico que requieran reglas especiales se resolverán con un método integral identificado por edición y alcance. No se considerará completo su diseño por aplicar únicamente las ecuaciones de fuerzas de un edificio regular; se documentarán las acciones particulares, la respuesta acoplada y las combinaciones exigidas por ese método.

En elementos cuya respuesta vertical pueda gobernar, incluidos voladizos, sistemas de gran claro y apoyos sensibles a pérdida de compresión, el proyecto evaluará la componente vertical mediante un espectro o registros verticales compatibles con el peligro y el método. El estudio justificará intensidad, signos y concurrencia con las componentes horizontales. La combinación horizontal 100/30 no representa la acción vertical ni permite deducir de ella un porcentaje vertical universal.

8.1. Análisis modal

El modelo incluirá grados de libertad, masas, rigideces y modos suficientes para representar la respuesta de interés según la norma admitida. Se documentarán periodos, formas modales, participación de masa y método de combinación modal. Los modos cercanos y efectos torsionales recibirán el tratamiento compatible con su correlación. La salida informática se verificará con comprobaciones de equilibrio y plausibilidad del comportamiento.

El modelo tridimensional incluirá traslaciones y torsión, rigidez de diafragmas cuando no sea despreciable su deformación y condiciones de apoyo consistentes con cimentaciones. Se incluirán modos suficientes para alcanzar al menos 90% de masa participante en cada dirección horizontal y para representar respuestas locales relevantes; cumplir ese porcentaje no autoriza omitir un modo torsional significativo.

En modelos desacoplados se considerarán los modos con periodo no menor de 0.4 s y, como mínimo, tres por dirección, salvo estructuras que sólo tengan uno o dos grados de libertad pertinentes. En modelos acoplados se comprobarán masa participante y estabilidad de los resultados al incrementar el número de modos.

Podrá utilizarse raíz de suma de cuadrados para modos cuyos periodos estén suficientemente separados, con diferencia de al menos 10% respecto del mayor de cada par. Los modos cercanos se combinarán mediante correlación modal, como combinación cuadrática completa, con amortiguamiento compatible. La torsión accidental se incorporará trasladando transversalmente las fuerzas sísmicas resultantes de cada dirección una distancia de ±0.10 b, con el mismo signo en todos los niveles de cada caso. Se analizarán ambos signos y se obtendrá la envolvente por elemento mediante un procedimiento compatible con la combinación modal. La memoria identificará cómo se obtienen las fuerzas y los momentos accidentales y cómo se combinan sus efectos. El desplazamiento de las masas del modelo no se considerará equivalente por sí solo a esa traslación de fuerzas; su uso requerirá un procedimiento admitido que justifique los cambios de propiedades dinámicas y la evaluación de la respuesta. La memoria mostrará periodos, masas efectivas, factores de participación, amortiguamiento y regla de combinación. Para cada magnitud de respuesta se conservarán los signos relativos de sus contribuciones modales antes de aplicar una combinación que incluya términos de correlación. No se sustituirán esas contribuciones por sus valores absolutos antes de combinarlas; el resultado combinado de cada magnitud no se considerará simultáneo con los máximos de otras magnitudes.

Para obtener desplazamientos relativos de entrepiso se restarán, dentro de cada modo, los desplazamientos de puntos verticalmente correspondientes, conservando su signo y la contribución torsional. Las diferencias modales así obtenidas se combinarán mediante la regla modal aplicable. Se prohíbe obtener el desplazamiento relativo mediante la resta de máximos de pisos ya combinados, al no corresponder éstos a una configuración simultánea de la estructura. La distorsión se obtendrá dividiendo el desplazamiento relativo de revisión entre la altura del entrepiso, una vez aplicados la recuperación y el escalamiento de los numerales 4.3 y 8.2, sin duplicarlos.

8.2. Cortante basal y escalamiento

El cortante obtenido se confrontará con el mínimo o referencia exigidos por el marco adoptado. Cuando corresponda escalar resultados, se indicarán magnitud, fundamento y resultados afectados, manteniendo la coherencia entre fuerzas y desplazamientos. La memoria explicará las excepciones admisibles; no se reducirá el número de modos o la masa modelada para eludir el control de cortante.

En cada dirección se determinará el cortante mínimo mediante:

donde $T_1$ es el periodo fundamental pertinente y a($T_1$) la ordenada del espectro compatible con el sitio y el grupo. $V_{min}$ y $W_0$ se expresarán en las mismas unidades de fuerza.

Si el cortante dinámico $V_{din}$ es menor que $V_{min}$, se utilizará el factor:

donde ambos cortantes se expresan en las mismas unidades y λ es adimensional. En otro caso se empleará $\lambda =1$. No se admitirá $V_{din}$ nulo o masa incompleta como base de escalamiento.

El factor λ se aplicará a fuerzas y desplazamientos derivados de esa dirección antes de las comprobaciones finales, conservando la secuencia de recuperación de desplazamientos del numeral 4.3. La tabla de resultados contendrá $W_0$, $T_1$, a($T_1$), $Q{\prime }_e$, $V_{din}$, $V_{min}$ y λ. Se verificarán también los demás mínimos y restricciones del método que resulte adoptado.

La comprobación del cortante mínimo y la de deformaciones tendrán resultados separados. El cumplimiento del cortante mínimo, incluso cuando λ sea igual a 1, no dispensará verificar distorsiones, separación, estabilidad y resistencia. Si alguna demanda excede su límite se ajustarán las propiedades o configuración justificadas del proyecto y se repetirá el análisis, actualizando periodos, fuerzas y deformaciones; no se modificará el espectro ni el factor Q únicamente para obtener un resultado favorable.

8.3. Respuesta bidireccional e historias de respuesta

En análisis modal espectral se aplicará la combinación 100/30 del numeral 7.4 después de combinar los modos y escalar cada dirección. Se conservarán signos y torsión accidental. Para tanques, péndulos invertidos y chimeneas se utilizará la regla especial de 9.1.

El análisis de historia de respuesta se sujetará al protocolo siguiente. La selección del peligro y los espectros serán los del sitio de Oaxaca; no se usarán las bases territoriales de la Ciudad de México.

I. El conjunto tendrá al menos ocho pares independientes de componentes horizontales si el periodo dominante del terreno, Ts, es menor de 1 s, y doce pares si Ts es igual o mayor de 1 s. Si Ts no se ha establecido, se utilizarán doce pares sin que ello sustituya la caracterización del sitio. Los registros obtenidos por escalamiento de un mismo registro se contabilizarán como un solo registro independiente. II. Se seleccionarán magnitudes, distancias, mecanismos, condiciones de sitio, duración y contenido de frecuencias compatibles con las fuentes que gobiernan el peligro. Se documentará el tratamiento de subducción, sismos intraplaca y fuentes corticales cuando sean pertinentes. La corrección de línea base y el filtrado conservarán la banda necesaria para evaluar la estructura. III. Las dos componentes de cada par se aplicarán simultáneamente al modelo tridimensional y se multiplicarán por un mismo factor de escala. Para cotejar la intensidad del par se usará el espectro elástico al 5% de amortiguamiento:

IV. En el intervalo de 0.1 a 1.5 veces el periodo fundamental de cada dirección, la media aritmética de los espectros de los pares escalados no quedará por debajo del espectro objetivo en los periodos de la malla de comprobación. La malla incluirá los periodos de transición del objetivo y los periodos modales significativos; se refinará hasta estabilizar la comparación. Se comprobará cada familia de registros que represente una condición de peligro distinta y no se compensará un déficit sistemático de una familia con otra. V. Se analizarán las orientaciones que puedan gobernar; la colocación de la componente más intensa se repartirá entre los ejes principales. Los efectos bidireccionales se obtendrán de las historias simultáneas, sin aplicar después 100/30 o 100/50 a máximos que ya incluyen ambas componentes. La componente vertical se incorporará cuando la tipología o el estudio de peligro lo requieran. VI. Se registrarán, para cada par, máximos y mínimos de fuerzas, máximos de deformación de cada componente, derivas de cada entrepiso y pérdida de estabilidad. La evaluación conservará tanto resultados individuales como media y dispersión; no se eliminará un registro por producir una demanda elevada. VII. En la verificación no lineal, cada elemento deberá satisfacer los criterios de aceptación del material para todos los registros. Los comportamientos controlados por fuerza se comprobarán con sus extremos individuales y su resistencia de diseño; los controlados por deformación, con la capacidad correspondiente al objetivo declarado. La media de los máximos de deriva se contrastará con el límite aplicable, conservando las exigencias de modelación y capacidad ante los máximos individuales. Una inestabilidad o falla no se compensará promediándola con otros resultados.

La ruta no lineal será una verificación del diseño y no una autorización automática para disminuirlo. Las historias de entrada se ajustarán al espectro objetivo elástico del peligro y no se dividirán entre Q, Q′ o κ para representar nuevamente la disipación que incorpora el modelo no lineal. Las fuerzas y deformaciones del diseño prescriptivo y las de la verificación por historias se documentarán y comprobarán como conjuntos completos separados; no se sustituirán selectivamente las distorsiones o las fuerzas de un conjunto por resultados más favorables del otro. Se distinguirán las combinaciones de diseño de la simulación con propiedades esperadas: en ésta, las cargas permanentes y variables instantáneas se aplicarán sin mayoración, y se documentarán por separado los factores de resistencia de las comprobaciones controladas por fuerza. Los criterios de aceptación, degradación cíclica y propiedades esperadas procederán de una misma norma de material identificada. Si ésta no define el componente o su objetivo de desempeño, la ruta requerirá revisión especializada antes de aceptar el resultado.

Si existen elementos unidireccionales cuya falla frágil pueda comprometer la estabilidad, se ejecutarán los siguientes análisis adicionales: componente principal multiplicada por 1.3 y componente ortogonal por 0.6, después del escalamiento base, con las orientaciones desfavorables. Estos análisis adicionales no sustituyen los pares escalados por un factor común. Para periodos estructurales mayores de 5 s, o cuando los registros disponibles no cubran el intervalo requerido, la selección y el procesamiento serán establecidos por especialistas en peligro sísmico y dinámica estructural.

El expediente contendrá registros originales y procesados, unidades, paso temporal, factores de escala, espectros individuales y medios, orientaciones, modelo, comprobación de convergencia temporal y cuadro de aceptación por registro. Además del número mínimo de ocho o doce pares, se acreditará su representatividad respecto del peligro del predio.

9.1. Tanques, chimeneas y sistemas especiales

Alcance del método específico. La evaluación representará masa y respuesta del contenido cuando corresponda, flexibilidad, interacción con soporte, anclajes y efectos de esbeltez. En tanques se distinguirán componentes impulsiva y convectiva cuando sean relevantes y se comprobarán desplazamientos y estabilidad. Las referencias específicas se identificarán por edición y campo de aplicación; no se trasladará directamente el modelo de un edificio convencional.

Tanques. En tanques se analizarán al menos estados vacío, de operación y lleno, con masas impulsiva y convectiva, altura del oleaje, espacio libre, anclajes y efecto de la presión sobre paredes y fondo. La cimentación recibirá cortante, momento y cargas verticales concurrentes, incluida la posibilidad de levantamiento o pérdida parcial de contacto.

Para tanques, la altura libre disponible será al menos igual a la elevación máxima calculada del líquido respecto del nivel de operación, más las tolerancias y movimientos relativos del sistema de cubierta que correspondan; si no lo es, se calculará expresamente el impacto sobre la cubierta. Las conexiones y tuberías se comprobarán para el desplazamiento relativo concurrente entre sus apoyos.

Chimeneas y sistemas con masa elevada. En chimeneas, torres y péndulos invertidos se representarán flexión, torsión, segundo orden y modos superiores cuando influyan. La combinación ortogonal se aplicará a los casos expresamente identificados más adelante en este numeral. La memoria identificará el supuesto, la referencia por edición, el factor de comportamiento permitido y las verificaciones particulares de servicio y conexión.

Concurrencia de componentes. La combinación especial comprende expresamente tanques, péndulos invertidos y chimeneas. En análisis por direcciones separadas se examinarán $\pm E_x\pm 0.50E_y$ y $\pm E_y\pm 0.50E_x$, con las combinaciones de signos desfavorables para cada verificación. Para edificios ordinarios se mantiene 100/30. En historias de respuesta con excitación simultánea se seguirá 8.3 y no se agregará una segunda combinación ortogonal.

Tabla 8. Tanques, chimeneas y sistemas especiales.

No se asignará a oleaje ni a chimeneas una deriva de entrepiso de edificios como sustituto de su criterio específico.

Referencia y límites de aplicación. La memoria especial identificará nombre, edición, apartados y ámbito de la norma que proporciona coeficientes hidrodinámicos, factores de comportamiento, capacidades y límites. La selección por tipología requerirá aceptación conforme al procedimiento de alternativas. Las verificaciones y combinaciones comunes de este numeral no sustituyen el método completo de dimensionamiento de tanques o chimeneas.

9.2. Muros de contención

El diseño sísmico coordinará empuje del terreno, agua, sobrecargas, inercia del muro y capacidad de cimentación. El método se elegirá según deformabilidad, geometría y condiciones geotécnicas, justificando sus hipótesis. Se verificarán deslizamiento, vuelco, capacidad, resistencia y desplazamientos admisibles. El drenaje previsto no permitirá omitir presión de agua en condiciones donde su funcionamiento no pueda garantizarse.

Se distinguirán muros capaces de desplazarse para movilizar empuje activo y muros restringidos que deban resistir una condición distinta. El modelo documentará geometría, nivel de agua, peso volumétrico, resistencia drenada o no drenada, sobrecarga, aceleraciones y movimiento admisible. No se aplicará un método de cuña rígida fuera de sus hipótesis de terreno, desplazamiento y agua.

La acción del suelo se combinará con la inercia del muro y las cargas concurrentes. Se revisarán capacidad portante, deslizamiento, vuelco, estabilidad global, resistencia del muro y conexiones y desplazamientos permanentes. El análisis de drenaje incluirá obstrucción y condiciones posteriores al sismo; los resultados se conciliarán con la Norma de Cimentaciones.

En la ruta pseudoestática, la aceleración horizontal de la cuña será:

$k_h$ es adimensional y la aceleración aplicada es $k_{h}g$. Se tomará $a_0$ del conjunto completo de parámetros e importancia aceptado para el sitio, antes de reducción por Q. El coeficiente de empuje se determinará considerando, además de esa aceleración, geometría, resistencia, fricción muro–relleno, agua y posibilidad de desplazamiento.

La evaluación de equilibrio límite comprobará que las hipótesis de la cuña son admisibles; en muros restringidos, suelos susceptibles de licuación o condiciones de agua que invaliden el modelo se utilizará un análisis compatible con esas condiciones. La acción vertical y sus signos se definirán por el método específico y el peligro considerado; no se deducirán de la expresión de $k_h$ ni se omitirán sin justificación. El movimiento permanente admisible se fijará con las tolerancias del muro, el drenaje, las construcciones y las instalaciones afectadas, y se verificará con un procedimiento identificado.

10.1. Evaluación de estructuras existentes

Alcance de la evaluación. La evaluación de una estructura existente comenzará con uso, ocupación, historia constructiva, intervenciones y evento o condición que la motiva. Se levantarán configuración, materiales, sistema resistente, cimentación, deformaciones y daños, distinguiendo inspección preliminar y diagnóstico especializado.

Inspección después de un sismo. Después de un sismo se identificarán mecanismos de daño, pérdida de apoyo, inestabilidad, grietas estructurales, caída de componentes y afectación de instalaciones. El informe propondrá protección inmediata y restricciones de acceso y servirá de soporte al acto de autoridad del artículo 107 del Reglamento.

Investigación y modelo. La campaña de investigación se dirigirá a las incertidumbres que gobiernen la decisión: resistencia de materiales, continuidad de refuerzo, anclajes, apoyo, cimentación y daño previo. Se distinguirán datos observados, medidos, documentados e inferidos. El modelo incorporará pérdida de rigidez o resistencia, desplome y modificaciones de masa o uso, con análisis de sensibilidad cuando falte información.

Los ensayes y la modelación se definirán por incertidumbre y mecanismo posible, utilizando propiedades del existente y las acciones del objetivo de evaluación. En adobe y sistemas mixtos se comprobarán específicamente estabilidad de muros, conexiones y cubierta, humedad y deterioro, sin atribuir propiedades de un material distinto. El dictamen señalará limitaciones, intervención necesaria y condiciones para restituir uso.

Informe y condiciones de uso. El informe identificará zonas accesibles, no inspeccionadas y aquellas que requieran apertura o ensayo; propondrá restricciones provisionales y actuaciones prioritarias para la determinación de la autoridad competente. La clasificación rápida posterior al sismo se documentará con fecha y alcance y se presentará como evaluación preliminar. La decisión de intervención se sustentará en mecanismos de falla y objetivos explícitos.

10.2. Rehabilitación y reparación

Objetivo y compatibilidad de la intervención. El proyecto de reparación o rehabilitación partirá del diagnóstico y definirá el objetivo, mecanismo resistente resultante, secuencia, apuntalamiento, conexiones y control. Las intervenciones nuevas comprobarán compatibilidad de rigidez, resistencia, deformación y transferencia de fuerzas con la estructura y cimentación existentes y con la protección del patrimonio que corresponda.

Comprobación antes y después de intervenir. El proyecto comparará demanda y capacidad antes y después de intervenir. El refuerzo de un piso no podrá trasladar sin revisión el mecanismo débil a otro. Las conexiones a sustratos existentes se justificarán mediante inspección y ensayes cuando su capacidad no quede demostrada.

Ejecución y control. Se comprobarán redistribución de cargas, demanda en elementos y juntas y estabilidad durante cada etapa. Los detalles identificarán material, preparación, anclaje y criterio de aceptación, con pruebas acordes con el mecanismo reparado. En tierra y mampostería tradicional se examinará la compatibilidad física y mecánica de los refuerzos y la protección frente a humedad.

Se definirán etapas estables, apuntalamiento, descarga, orden de intervención, tolerancias y puntos de inspección antes de ocultar conexiones. Las discrepancias de obra se evaluarán antes de continuar la etapa afectada. El informe final incluirá verificaciones ejecutadas, materiales, anclajes, planos conforme a obra y programa de observación, manteniendo restricciones hasta acreditar la condición prevista por el proyecto.

Entrega y restitución del uso. La entrega incluirá planos finales, pruebas, desviaciones atendidas, condiciones de uso y conservación. La restitución de ocupación se apoyará en la comprobación de seguridad; la reparación de acabados o el cierre de grietas visibles no acreditarán el restablecimiento del mecanismo resistente.

11.1. Contenido de la memoria sísmica

La memoria sísmica constituirá la sección de sismo del expediente único del numeral 8.1 de la Norma de Criterios y Acciones. Referirá los datos comunes de clasificación y sitio e incorporará espectro, sistema, regularidad, método, modelo, factores, combinaciones y resultados de resistencia y desplazamiento. Los detalles esenciales quedarán en planos y especificaciones. El control de versiones, las comprobaciones independientes y la actualización de resultados se sujetarán a los numerales 8.1 y 8.2 de dicha Norma.

La sección sísmica del resumen común de cumplimiento se organizará por nivel y dirección e identificará, según el método y la comprobación aplicables, peso, masa participante, periodo, clasificación de regularidad, Q, $Q{\prime }_e$, cortante, escalamiento, deriva, θ y separación. Para elementos críticos se señalarán demanda, capacidad, combinación y detalle que permite el comportamiento supuesto.

La ficha del sitio, el espectro y sus fuentes se localizarán en el índice común. Además de las comprobaciones de equilibrio y peso total de Criterios y Acciones 8.1, se verificará la coherencia de los modos cuando el método los utilice. La revisión de una modificación identificará los resultados, planos y memorias de cimentación sustituidos. La conclusión distinguirá las comprobaciones satisfechas de los datos o métodos pendientes, conforme a dicho numeral.

La memoria se graduará conforme al numeral 8.1 de la Norma de Criterios y Acciones. Una ruta simplificada admisible podrá documentarse con croquis, inventario de muros y hojas de cálculo verificables; no requerirá resultados modales que su método no utiliza. Los parámetros propios del análisis modal o por historias se documentarán cuando se empleen esas rutas. La simplificación documental conservará la ficha de elegibilidad, la comprobación por entrepiso, las conexiones y la transmisión a cimentación.

La entrega a cimentaciones distinguirá reacciones de cada combinación y valores envolventes. Para cada apoyo conservará las componentes concurrentes de fuerza y momento, sus signos, el punto de reducción y los factores incluidos. Si los resultados proceden de una combinación modal o de máximos estadísticos, la memoria explicará el procedimiento utilizado para construir los casos compatibles de cimentación; reunir máximos independientes no acreditará su simultaneidad.

El responsable del proyecto estructural suscribirá la memoria sísmica y el cuadro de reacciones entregado a cimentaciones; el responsable geotécnico confirmará los casos recibidos y la compatibilidad del apoyo. Los autores de estudios especializados y quien efectúe la revisión de especialidad identificarán los documentos y la versión que cubre su intervención. El director responsable de obra coordinará su incorporación al expediente y a la ejecución sin sustituir esas firmas técnicas.

11.2. Métodos alternativos

Solicitud y justificación. La solución alternativa se tramitará por el artículo 9 del Reglamento, con identificación del proyecto, desviación solicitada, método de comparación y evidencia de seguridad equivalente. El estudio describirá modelo, acciones, desempeño esperado, incertidumbre, verificación y límites de aplicación.

La solicitud incluirá una matriz de requisitos prescriptivos que cumple, de los que sustituye y de aquellos para los que propone una comprobación distinta. Se documentarán incertidumbre de parámetros, sensibilidad, límites de extrapolación y consecuencias de falla; la comparación no se limitará a mostrar una reducción de cortante.

Aislamiento y disipación. Si incluye aislamiento o disipación, se documentarán propiedades y pruebas de dispositivos, demanda y capacidad, desplazamientos, conexiones, estabilidad y mantenimiento, incluyendo la estructura y componentes que dependan del sistema.

Resolución y control. El informe de revisión y la resolución municipal identificarán método, edición, versión aceptada del proyecto y condiciones de ejecución, control, ensayes y mantenimiento. Los archivos y evidencias quedarán disponibles para revisión.

Alcance y modificaciones. La alternativa aprobada conservará ese alcance. Los cambios en dispositivos, configuración, parámetros o uso requerirán revisar las verificaciones y tramitar la modificación procedente. La aceptación de un caso no convertirá el método en una regla general ni extenderá su alcance a otros suelos, alturas o sistemas sin la evaluación correspondiente.